成亚辉
,
孙阳平
,
翟建宇
金属功能材料
doi:10.13228/j.boyuan.issn 1005-8192.2015013
使用4种不同壁厚外径为17.82 mm的Zr-4合金半成品管,在KPW25LC轧机上使用相同的参数轧制φ9.53 mm×0.60 mm成品管,同炉退火后和矫直后检测不同工艺下的氢化物取向并对比分析,结果表明,冷轧Q值对成品管材的氢化物取向影响至关重要,确定成品轧制Q值与氢化物取向因子的规律,明确管材氢化物取向的影响和控制措施.
关键词:
氢化物
,
锆合金
,
包壳管
,
Q值
王桢
,
周邦新
,
王波阳
,
黄娇
,
姚美意
,
张金龙
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00260
将再结晶退火后的Zr-0.72Sn-0.32Fe-0.15Cr-0.97Nb合金在300 ℃, 8 MPa去离子水的高压釜中短时腐蚀, 用TEM, EDS和SEM研究了合金中的第二相及其腐蚀行为. 结果表明, 第二相的尺寸主要分布在30~100 nm, 最大尺寸为230 nm. 第二相成分中的Nb/Zr比(原子比)与其尺寸大小和晶体结构有一定的相关性, 当Nb/Zr=0时, 第二相粒子尺寸大于150 nm; 当0.10<Nb/Zr≤0.50时, 第二相粒子尺寸分布在60~150 nm; 当0.50<Nb/Zr≤0.75时, 第二相粒子尺寸分布在30~60 nm; 当Nb/Zr>0.75时, 第二相粒子尺寸小于30 nm. 第二相的腐蚀行为与其成分密切相关, Nb/Zr比大于0.5时, 第二相更容易被腐蚀, 并形成非晶氧化物.
关键词:
锆合金
,
第二相颗粒
,
晶体结构
,
氧化
,
Nb/Zr原子比
韦天国
,
林建康
,
龙冲生
,
陈洪生
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00219
研究了400 ℃, 10.3 MPa蒸汽中, 溶解氧(DO)的存在对Zr-4, N18 (Zr-1.0Sn-0.3Nb-0.3Fe-0.1Cr)以及N36 (Zr-1.0Sn-1.0Nb-0.3Fe)合金腐蚀行为的影响, 采用微循环动水回路将溶解氧含量分别控制在0.1×10-6和1.0×10-6. 结果表明, 2种溶解氧浓度条件下, 腐蚀90 d后, N18合金的腐蚀增重与Zr-4合金的腐蚀增重接近, 而N36合金的腐蚀增重最高. 腐蚀初期, DO含量更高的条件下3种合金的腐蚀增重反而更低; 随着腐蚀时间的延长, 1.0×10-6 DO条件下合金的腐蚀增重逐渐超过0.1×10-6 DO 条件下的腐蚀增重, Nb含量越高的合金, 所需的时间越短.
关键词:
锆合金
,
腐蚀行为
,
循环回路
,
溶解氧
李烨
,
张龙
,
朱正旺
,
李宏
,
王爱民
,
张海峰
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00498
研究了热处理对高强Zr47Ti45Al5V3(质量分数,％)合金微观组织和力学性能的影响.结果表明,该合金初始加工态由α(hcp)和β(bcc)2相组成,板条状的α相均匀分布在β相基体上.合金虽然具有很高的强度,但塑性很小,其抗拉强度为1648MPa,而其延伸率只有0.8％.DSC结果表明,合金在560～750℃之间有α→β的相转变.对热处理后样品的力学性能检测结果表明,合金中β相含量的增多,使其塑性提高,但强度有所降低;通过在α→β相变点上不同温度的退火处理,调控α与β相的相对含量可以获得强度和塑性的良好配合.当合金中β相的体积分数为60％左右时,合金具有较佳综合力学性能,其抗拉强度为1398 MPa,延伸率达到3.1％.
关键词:
锆合金
,
力学性能
,
相变
,
塑性变形
王桢
,
周邦新
,
王波阳
,
黄娇
,
姚美意
,
张金龙
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00260
将再结晶退火后的Zr-0.72Sn-0.32Fe-0.15Cr-0.97Nb合金在300℃,8 MPa去离子水的高压釜中短时腐蚀,用TEM,EDS和SEM研究了合金中的第二相及其腐蚀行为.结果表明,第二相的尺寸主要分布在30～100 nm,最大尺寸为230 nm.第二相成分中的Nb/Zr比(原子比)与其尺寸大小和晶体结构有一定的相关性,当Nb/Zr=0时,第二相粒子尺寸大于150 nm;当0 10＜Nb/Zr≤0.50时,第二相粒子尺寸分布在60～150 nm;当0.50＜Nb/Zr≤0.75时,第二相粒子尺寸分布在30～60 nm;当Nb/Zr＞0.75时,第二相粒子尺寸小于30 nm第二相的腐蚀行为与其成分密切相关,Nb/Zr比大于0.5时,第二相更容易被腐蚀,并形成非晶氧化物.
关键词:
锆合金
,
第二相颗粒
,
晶体结构
,
氧化
,
Nb/Zr原子比
韦天国
,
林建康
,
龙冲生
,
陈洪生
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00219
研究了400℃,10.3 MPa蒸汽中,溶解氧(DO)的存在对Zr-4,N18 (Zr-1.0Sn-0.3Nb-0.3Fe-0.1Cr)以及N36 (Zr-1.0Sn-1.0Nb-0.3Fe)合金腐蚀行为的影响,采用微循环动水回路将溶解氧含量分别控制在0.1×10-6和1.0× 10-6.结果表明,2种溶解氧浓度条件下,腐蚀90 d后,N18合金的腐蚀增重与Zr-4合金的腐蚀增重接近,而N36合金的腐蚀增重最高.腐蚀初期,DO含量更高的条件下3种合金的腐蚀增重反而更低;随着腐蚀时间的延长,1.0× 10-6 DO条件下合金的腐蚀增重逐渐超过0.1×10-6 DO条件下的腐蚀增重,Nb含量越高的合金,所需的时间越短.
关键词:
锆合金
,
腐蚀行为
,
循环回路
,
溶解氧
周云凯
,
冯志浩
,
夏超群
,
刘文昌
,
景勤
,
梁顺星
,
马明臻
,
张治国
,
张新宇
,
刘日平
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(16)64288-7
在温度为700~850°C和应变速率为0.001~1 s?1的条件下，研究了Zr50Ti50合金在β单相区的热变形行为和组织演变。流变曲线呈现典型的流变软化特征。在较高的应变速率下，出现了不连续屈服现象，这一特点在其他传统锆合金中没有发现。计算得到表观变形激活能为103 kJ/mol，并建立了该合金在β单相区的流变应力与应变速率和变形温度之间的本构方程。分析表明该合金的热变形机制主要为动态回复，并且由于较强的动态回复效果而抑制了动态再结晶。随后，通过计算建立了合金的热加工图，并根据热加工图找到了合金在β单相区的最佳热变形加工参数为温度830~850°C，变形速率为0.56~1 s?1。
关键词:
锆合金
,
热变形
,
表观激活能
,
显微组织
,
加工图
